Lythos Pile — örnekler
Bütün çıktılar gerçek çalıştırmalardır. Başlangıç projesi: tabakalı zeminde 3 × 3 fore kazık grubu.
| Girdi | Değer |
|---|---|
| Kazık | dairesel, D = 0.80 m, L = 20 m, baş 1.5 m’de, fore / CFA, γp = 25 kN/m³ |
| Grup | 3 × 3, aralık 2.40 m (3D), Q = 10 000 kN, Converse–Labarre, blok göçme açık |
| Su tablası | 2.5 m |
| Profil | 2 m dolgu / 6 m yumuşak kil (cu = 35) / 7 m orta sıkı kum (φ′ = 32°) / 5 m katı kil (cu = 120) / 12 m sıkı kum (φ′ = 36°, N60 = 40) |
| Ölçütler | GS = 2.5, izin verilen oturma 40 mm |
1. Kazık grubu
lythos-pile example -o grup.pile
lythos-pile run grup.pile --lang trKAZIK TAŞIMA GÜCÜ SONUÇLARI
------------------------------------------------------------------------------------
Kazık: Dairesel, D = 0.80 m, L = 20.00 m, baş 1.50 m'de, uç 21.50 m'de; Fore / CFA
Uç alanı Ab = 0.5027 m², çevre p = 2.513 m
Grup: 3 × 3 = 9 kazık, 2.40 × 2.40 m aralıkla; Q = 10,000 kN, kazık başına 1,111 kN
Su tablası 2.50 m'de
Kritik derinlik zc = 12.00 m (15·D)
Kumda: K/K0 = 1.00, δ/φ' = 0.75
UÇ DİRENCİ
Uç 'Dense sand' (Granüler) tabakasında, 21.50 m'de, σ'v0 = 228.6 kPa
Meyerhof * Nq* = 168.0 6,184 kPa 3,108 kN
Vesić Nq* = 114.9 14,970 kPa 7,525 kN
Janbu Nq* = 37.8 4,919 kPa 2,473 kN
SPT — Meyerhof 3,040 kPa 1,528 kN
ÇEVRE SÜRTÜNMESİ
Tabaka Derinlik (m) Qs (kN)
Fill 1.50–2.00 8 kN
Soft clay 2.00–8.00 357 kN
Medium dense sand 8.00–15.00 437 kN
Stiff clay 15.00–20.00 939 kN
Dense sand 20.00–21.50 103 kN
Kil yöntemine göre çevre sürtünmesi:
α — API RP 2A * 1,844 kN
α — Kulhawy & Phoon 1,704 kN
α — Sladen 1,560 kN
β — Burland 1,962 kN
λ — Vijayvergiya & Focht 1,776 kN
SPT — Meyerhof 1,815 kN
TEK KAZIĞIN TAŞIMA GÜCÜ
Qs = 1,844 kN + Qb = 3,108 kN = Qult = 4,952 kN
Kazık ağırlığı W = 158 kN (düşüldü: evet)
Qult,net = 4,794 kN, GS = 2.50, Qall = 1,918 kN
KAZIK GRUBU
Converse–Labarre * η = 0.727
Los Angeles Group η = 0.792
Seiler–Keeney η = 0.887
Feld η = 0.722
η = 1 η = 1.000
η = 0.727: η·n·Qult = 0.727 · 9 · Qult = 32,396 kN
Blok 5.60 × 5.60 m: çevre 26,227 kN + taban 193,925 kN = 220,151 kN
Qg,ult = 32,396 kN (verim), Qg,ult − n·W = 30,978 kN, Qg,all = 12,391 kN
OTURMA
Tek kazık (Vesić): s1 = 1.20 + s2 = 12.27 + s3 = 0.74 = 14.20 mm
Eşdeğer radye 14.84 m'de, q = 318.9 kPa: konsolidasyon 19.6 + elastik 12.2 + kazık kısalması 1.0 = 32.8 mm
Vesić: s·√(Bg/D) = s·√(5.60/0.80) = 37.6 mm
Meyerhof SPT: N60 = 40, I = 0.55, q = 318.9 kPa, sg = 10.0 mm
KONTROLLER
Tek kazık: GS = 4.31 (gerekli 2.50) — UYGUN
Grup: GS = 3.10 (gerekli 2.50) — UYGUN
Oturma: 32.8 mm (izin verilen 40.0 mm) — UYGUN
Gerekli boy: L = 18.50 m (uç 20.00 m'de)
Uyarılar
• Uçta Meyerhof sınırı belirleyici: qb = 0.5·pa·Nq*·tan φ' = 6,184 kPa.
• Meyerhof SPT kuralı çakma kazıklar için türetilmiştir; fore kazıkta yalnızca karşılaştırma için gösterilir.
• Kritik derinlik zc = 12.00 m altında kumdaki çevre sürtünmesi ve uç direnci derinlikle artmaz.
• Eşdeğer radye altındaki gerilmeler profilin tabanında (32.00 m) hâlâ önemli; daha derindeki tabakalar da oturur.Okuma notları. Uç yöntemleri arasında üç kattan fazla fark vardır (Janbu 2 473 kN – Vesić 7 525 kN); Meyerhof’un sınır değeri belirleyicidir. Grupta verim (0.727) blok göçmesinden çok daha kritiktir. Uyarılar bölümü programın en değerli çıktılarından biridir: her varsayımın nerede zorlandığını söyler.
2. Boy taraması
from lythospile import forms
from lythospile.web.session import Session
session = Session(lang="en")
values = forms.defaults() # 3 × 3 bored group, D = 0.8 m, Q = 10 000 kN
for L in (16.0, 18.0, 20.0, 22.0):
values["L"] = L
r = session.analyse(values)
print(f"L = {L:4.1f} m Qult,net = {r['Q_ult_net']:7.0f} kN FS = {r['FS']:.2f}")L = 16.0 m Qult,net = 1671 kN FS = 1.50
L = 18.0 m Qult,net = 2041 kN FS = 1.84
L = 20.0 m Qult,net = 4794 kN FS = 4.31
L = 22.0 m Qult,net = 4917 kN FS = 4.43Kazık başı 1.5 m’de olduğu için L = 18.5 m’de uç 20 m’ye, yani sıkı kuma ulaşır; kapasite orada sıçrar. Gerekli boy (r["required_length"] = 18.5 m) bu sıçramayı bulan aramanın sonucudur — kapasite–boy eğrisi bu yüzden basamaklıdır.
3. Grup verimi yöntemleri
efficiency alanı grup kapasitesinde hangi verimin kullanılacağını seçer: converse_labarre, los_angeles, seiler_keeney, feld veya unity (η = 1, grup n tekil kazık). Rapor her zaman hepsini listeler; seçilen yıldızla işaretlenir. Aralığı 2.4 m’den (3D) daha sık yapmak verimleri düşürür ve blok göçmesini öne çıkarır — bir çalışma ile sx, sy taranabilir.
4. Kaya soketi
Başlangıç projesi bir kaya soketi de içerir: D = 1.0 m, baş 1 m’de, kaya 12 m’de, soket 4 m, Q = 9 000 kN, qu = 20 MPa.
lythos-pile socket grup.pileROCK-SOCKETED PILE
------------------------------------------------------------------------------------
D = 1.00 m, head at 1.00 m, rock at 12.00 m (overburden 11.00 m), socket Ls = 4.00 m, Q = 9,000 kN
qu = 20.0 MPa (side shear with 20.0 MPa, f'c = 30.0 MPa), Em = 5,940 MPa, Em/Ei = 0.297, αE = 0.698
Hoek–Brown: GSI = 60, mi = 10.0, mb = 2.397, s = 1.17e-02
UNIT SIDE SHEAR AND SOCKET LENGTH
Correlation fs (kPa) Ls needed (m) Qall at Ls (kN)
Rosenberg & Journeaux (1976) 1,754 2.67 11,922
Horvath & Kenney (1979) 939 5.01 7,826
Meigh & Wolski (1979) 1,328 3.53 9,778
Williams et al. (1980) 1,294 3.62 9,608
Reynolds & Kaderabek (1980) † 6,000 0.78 33,264
Gupton & Logan (1984) † 4,000 1.17 23,211
Rowe & Armitage (1987) 2,012 2.32 13,221
Carter & Kulhawy (1988) 894 5.26 7,601
Toh et al. (1989) † 5,000 0.93 28,238
Zhang & Einstein (1998) 1,789 2.62 12,097
O'Neill & Reese (1999) / AASHTO 646 7.32 6,350
Kulhawy et al. (2005) 1,424 3.29 10,260
9 correlations in range: mean 1,342, median 1,328, 646 – 2,012 kPa
† fitted to weak rock; out of range above qu = 5.0 MPa
UNIT BASE RESISTANCE
Coates (1967) 3·qu 60.00 MPa
Rowe & Armitage (1987) 2.7·qu 54.00 MPa
Carter & Kulhawy (1988), Hoek–Brown [√s + √(m√s + s)]·qu 12.59 MPa
Zhang & Einstein (1998) 4.83·qu^0.51 22.26 MPa
AASHTO / O'Neill & Reese 2.5·qu 50.00 MPa
CFEM (Ladanyi & Roy) 3·Ksp·d·qu 45.85 MPa
DESIGN
fs = 1,342 kPa, qb = 12.59 MPa, FSside = 2.50, FSbase = 3.00
Socket length needed 3.49 m, minimum 1.00 m → design Ls = 3.49 m
At Ls = 4.00 m: Qs = 16,866, Qb = 9,886, W = 191, Qall = 9,851 kN against Q = 9,000 kN (Q/Qall = 0.91) — OK
ELASTIC SETTLEMENT AT Ls = 4.00 m
Shortening through the overburden: 4.20 mm
Randolph & Wroth, side and base: 5.00 mm (10 % through the base)
Randolph & Wroth, side only: 5.03 mm
Vesić: 6.01 mmOkuma notları. On iki korelasyon, aynı kaya için 646 ile 6 000 kPa arasında yan sürtünme verir. Zayıf kaya için türetilmiş üçü (†) qu = 5 MPa sınırının üzerinde istatistikten çıkarılır. Tasarım yan sürtünmesi kalan dokuzun ortalamasıdır (design = "mean"); uç için en küçüğü (base_design = "min") kullanılır. Gerekli boylar 2.3–7.3 m arasında dağılır; hangi korelasyonun şartnamede istendiğini bilmek yine belirleyicidir.